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ZHCSUK9 November 2025 TPS548A23

PRODUCTION DATA

封裝選項

機械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)

VAN|19
- MPQF803A

散熱焊盤機械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)

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7.2.2.2 選擇開關頻率

對于此設計，使用內(nèi)部反饋模式，并通過將 CFG2 引腳連接到 VCC (600kHz)、GND (800kHz) 或使其懸空 (1.2MHz) 來配置開關頻率。另請參閱表 6-4。

如果使用外部反饋配置，則 CFG1 引腳用于在四個開關頻率（600kHz、800kHz、1MHz 或 1.2MHz）之間進行選擇。有關在外部反饋模式下使用 CFG1 引腳配置的更多信息，另請參閱表 6-3。

開關頻率的選擇是在更高效率和更小系統(tǒng)設計尺寸之間進行權(quán)衡的結(jié)果。較低的開關頻率可實現(xiàn)較高的總體效率，但外部元件相對較大。較高的開關頻率會導致額外的開關損耗，從而影響效率和熱性能。在此設計中，將 CFG2 引腳連接到 AGND，以便將開關頻率設置為 800kHz

選擇降壓轉(zhuǎn)換器的開關頻率時，必須考慮最短導通時間和最短關斷時間。方程式 10 可計算受最短導通時間限制前的最大 f_SW。當達到具有 D-CAP4 控制功能的轉(zhuǎn)換器的最短導通時間限制時，實際開關頻率將改變以保持輸出電壓穩(wěn)定。此計算忽略轉(zhuǎn)換器中的電阻壓降以提供最壞情況下的估算值。

方程式 10.

f_{S W} (m a x) = \frac{V_{O U T}}{V_{I N} (m a x)} \times \frac{1}{t_{O N_M I N}} = \frac{3.3 V}{16 V} \times \frac{1}{40 n s} = 5156 k H z

方程式 11 可計算受最短關斷時間限制前的最大 f_SW。當達到具有 D-CAP4 控制功能的轉(zhuǎn)換器的最短關斷時間限制時，工作占空比將達到最大值，而輸出電壓將開始隨輸入電壓下降。該公式需要用到電感器的直流電阻 R_DCR（在以下步驟中選擇），在該初步計算中假定電阻為 1.4mΩ。如果在受最短關斷時間限制的最大 f_SW 附近工作，則在使用方程式 12 時必須考慮電阻隨溫度的變化。所選的 800kHz f_SW 低于兩個計算得出的最大值。

方程式 11.

f_{S W} (m a x) = \frac{V_{I N} (m i n) - V_{O U T} - I_{O U T} (m a x) \times (R_{D C R} + R_{D S (O N)_H S})}{t_{O F F_M I N} (m a x) \times (V_{I N} (m i n) - I_{O U T} (m a x) \times (R_{D S (O N)_H S} - R_{D S (O N)_L S}))}

方程式 12.

f_{S W} (m a x) = \frac{8 V - 3.3 V - 12 A \times (1.4 m Ω + 9.5 m Ω)}{150 n s \times (8 V - 12 A \times (9.5 m Ω - 3.3 m Ω))} = 3843 k H z