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ZHCSSS3B March 2025 – February 2026 TPS7H5020-SEP , TPS7H5020-SP , TPS7H5021-SEP

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封裝選項

機械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)

PWP|24
- MPDS372A

散熱焊盤機械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)

PWP|24
- PPTD395

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8.2.2.11 頻率補償元件選型

可以使用以下公式，確定反激式轉換器的極點和零點。請注意，反激式轉換器還有一個右半平面零點。

方程式 72.

f_{Z_E S R} = \frac{1 + D_{M A X}}{2 π \times C_{O U T} \times R_{E S R}}

方程式 73.

f_{Z_E S R} = \frac{1 + 0.35}{2 π \times 470 μ F \times 4 m ?} = 114.3 k H z

方程式 74.

f_{P} = \frac{1}{2 π \times C_{O U T} \times \frac{V_{O U T}}{I_{O U T}}}

方程式 75.

f_{P} = \frac{1}{2 π \times 470 μ F \times \frac{5 V}{4 A}} = 270.9 H z

方程式 76.

f_{R H P Z} = \frac{\frac{V_{O U T}}{I_{O U T}} \times {(1 - D_{M A X})}^{2}}{2 π \times \frac{L_{P R I}}{{N_{P S}}^{2}} \times D_{M A X}}

方程式 77.

f_{R H P Z} = \frac{\frac{5 V}{4 A} \times {(1 - 0.35)}^{2}}{2 π \times \frac{30 μ H}{2^{2}} \times 0.35} = 32.0 k H z

為了正確放置誤差放大器的極點和零點，可以使用 2A 型補償網絡來實現(xiàn)穩(wěn)定性。請注意，此補償技術適用于在連續(xù)導通模式下運行的反激式轉換器。交叉頻率通常位于 RHP 零點頻率的四分之一到整個十倍頻范圍內。此設計的目標交叉頻率為 4kHz。誤差放大器網絡增益被設置為達到目標交叉頻率，該值取決于 R_COMP。如方程式 78 所示，R_COMP 的方程式由方程式 21、方程式 23 和方程式 24 推算出。方程式 25 展示了 K_FB 的計算方法。

方程式 78.

R_{C O M P} = \frac{2 π \times f_{C} \times C_{O U T} \times A_{C S} \times R_{C S}}{(1 - D_{M A X}) \times N_{P S} \times K_{F B} \times g_{m}}

方程式 79.

R_{C O M P} = \frac{2 π \times 4 k H z \times 470 μ F \times 1 \times 0.1 Ω}{(1 - 0.35) \times 2 \times 0.12 \times 1750 \frac{μ A}{V}} = 4326.88 Ω

誤差放大器零點被設置為交叉頻率的十分之一，這樣就可以選擇 C_COMP 的值。

方程式 80.

C_{C O M P} = \frac{1}{2 π \times (0.1 \times f_{C}) \times R_{C O M P}}

方程式 81.

C_{C O M P} = \frac{1}{2 π \times (0.1 \times 4 k H z) \times 4.32 k Ω} = 91.96 n F

最后，高頻極點被設置為 ESR 零點和 RHP 零點中的較低者。在這個特例中，RHP 零點較低。

方程式 82.

C_{H F} = \frac{1}{2 π \times f_{R H P Z} \times R_{C O M P}}

方程式 83.

C_{H F} = \frac{1}{2 π \times 32 k H z \times 4.32 k ?} = 1.15 n F

使用標準組件值時，所選 R_COMP、C_COMP 和 C_HF 的初始值分別為 4.32k?、100nF 和 1nF。請務必注意，這些計算值相當于提供了一個起點。在模擬和測試過程中，通常會對頻率補償進行調優(yōu)，以在設計的最終補償值上趨穩(wěn)。